昆钢新区:2500m3高炉长期休风实践
2014-07-24 08:44 来源: 我的钢铁网
关键词 长期休风 保温措施 冷却调剂
1 前言
新区分公司1号高炉,有效容积2500m3,设有30个风口,三个铁口;使用皮带上料,改进型并罐式无料钟炉顶;采用铜与铸铁冷却壁相结合的薄壁炉衬结构(1~4段,铸铁;5~8段,铜;9~14段,铸铁),配备联合软水密闭循环冷却系统;拥有3座顶燃式热风炉;并采用调压阀组+TRT顶压调控技术。
新区分公司1号高炉,于2012年6月26日投产,投产以后炉况顺行程度良好,各项经济技术指标处于合理水平(见表1)。
表1 新区1号高炉2013年1~8月主要技术经济指标
月份
|
利用系数t/(m3·d)
|
冶炼强度t/(m3·d)
|
入炉品位
%
|
焦比
kg/t
|
煤比
kg/t
|
风温℃
|
富氧率
%
|
1月
|
1.622
|
1.032
|
54.57
|
403.313
|
143.812
|
1077
|
0.49
|
2月
|
2.117
|
1.125
|
53.84
|
401.110
|
155.439
|
1136
|
0.69
|
3月
|
2.137
|
1.132
|
53.79
|
386.648
|
153.299
|
1154
|
0.58
|
4月
|
2.035
|
1.108
|
53.50
|
399.396
|
136.621
|
1148
|
0.67
|
5月
|
2.248
|
1.145
|
52.46
|
375.537
|
170.432
|
1176
|
1.72
|
6月
|
2.172
|
1.109
|
52.46
|
379.868
|
157.708
|
1174
|
2.05
|
7月
|
2.155
|
1.167
|
52.31
|
384.795
|
165.271
|
1182
|
2.18
|
8月
|
1.660
|
1.072
|
52.31
|
375.956
|
178.976
|
1184
|
1.82
|
2 两次休风的原因及持续时间
由于昆钢新区处于单系统运行状态,高炉投产以后被迫经历了两次时长超过5d的长期休风,这在全国同类型高炉中并不多见。现将两次休风原因及时长列于表2。
表2 休风时长及原因明细表
时间
|
时长
|
原因
|
2013年1月
|
5.09d(7331min)
|
配合烧结机、转炉检修
|
2013年8月
|
6d(4302min)
|
配合烧结厂更换主抽风机电机
|
3 休风情况
3.1 2013年1月休风情况
2013年1月10日2:05,退全焦负荷(2.90),缩矿批至42t。3:00(41批),加休风焦6批(14.5*6=87t)带硅石7t,隔四、五再加4批焦(14.5*4=58t)带硅石4t,合计加焦145t,硅石11t。
7:20,停氧、停煤,降风温至1000℃。8:00,打开2号铁口,与5:35打开的3号铁口平行出铁。8:30炉门大吹,开始减风。8:45,高炉休风完成。休风后料线3.0m。休风炉温及渣铁成分见表3。
表3 1月休风炉温及渣铁成分,%
成分
|
[Si]
|
[Ti]
|
MgO
|
Al2O3
|
R2,倍
|
PT,℃
|
3号铁口
|
0.31
|
0.079
|
9.23
|
11.29
|
1.03
|
1463
|
3.2 2013年8月休风情况
2013年8月15日12:30,停止使用钒钛球团矿。13:00(123批),缩矿批至42t,退负荷至3.50,同时改配比为烧结矿69%(原为72%),球团矿31%(原为28%)。13:00,加休风焦46.4t,带硅石5t;14:00,再加休风焦34.8t,带硅石4t。合计加焦81.2t,硅石9t。
16:30,打开3号铁口与15:00打开的2号铁口平行出铁。16:40,2号铁口大吹,封炉门后于17:00再次打开,平行出铁。17:40,两铁口放吹,开始减风。17:50(161批),煤粉喷净,停氧、煤,高炉切煤气。18:00,高炉完成休风。休风后料线2.2m。休风炉温及渣铁成分见表4。
表4 8月休风炉温及渣铁成分,%
成分
|
[Si]
|
[Ti]
|
MgO
|
Al2O3
|
R2,倍
|
PT,℃
|
2号铁口
|
0.53
|
0.295
|
8.14
|
10.90
|
1.21
|
1459
|
3号铁口
|
0.50
|
0.237
|
7.91
|
11.00
|
1.20
|
1435
|
4 复风情况
4.1 2013年1月复风情况
复风堵风口10个,进风面积为0.2124m2,风速220~230m/s。1月15日,10:56复风,料线4.0m。11:10料动,之后下料顺畅。13:50,组织3号铁口出铁,14:16,渣铁顺利排出。复风后前两炉铁炉温及渣铁成分见表5。
表5 1月复风后前两炉铁炉温及渣铁成分,%
[Si]
|
[Ti]
|
MgO
|
Al2O3
|
R2,倍
|
PT,℃
|
|
14:16~16:42
|
3.80
|
0.398
|
10.00
|
12.92
|
1.18
|
1331
|
19:32~20:50
|
1.27
|
0.280
|
9.42
|
12.14
|
1.13
|
1381
|
4.2 2013年8月复风情况
复风堵风口10个,进风面积0.221m2,风速为220~230m/s。8月21日,17:46复风,料线4.0m。复风后料一直不动,20:00,坐料(1.7~2.9m),之后料动逐步正常。
21:00,开始第一炉铁的出铁工作,预计使用3号铁口,钻杆开尽后,不见渣铁流出,使用氧枪烧炉门,连烧5根后,只有炽热焦炭吹出,意识到出现渣铁无法正常下达炉缸的情况。此时炉内受风、料动、压量关系良好。因3号铁口在休风前仅投用两天,考虑可能为3号铁口处炉缸不活跃,遂组织2号铁口出铁。钻杆开完,同样不见渣铁。
从两铁口煤气喷出情况来看,风口与铁口相通,预计有少量冷凝渣铁在风口下方与铁口之间,故决定两铁口同时利用氧枪平烧孔道,为渣铁下降缩短落差和提供空间。23:18,3号铁口在持续烧氧下渣铁逐渐流出,并渐趋平顺,遂停止烧氧操作,并封堵2号铁口(未见渣铁)。
此后,连续5炉均使用3号铁口出铁,随着风口的逐步打开,至22日15:25分,决定投用2号铁口,渣铁顺利排出。复风后前两炉铁炉温及渣铁成分见表5。
表6 8月复风后前两炉铁炉温及渣铁成分,%
出铁时间
|
[Si]
|
[Ti]
|
MgO
|
Al2O3
|
R2,倍
|
PT,℃
|
23:18~0:18
|
1.77
|
0.210
|
7.79
|
12.55
|
1.10
|
1324
|
1:45~3:40
|
1.79
|
0.335
|
7.73
|
12.31
|
1.12
|
1415
|
5 经验总结
两次长期休风高炉均未出现较大事故,并且炉况恢复较快,基本均为3d时间就恢复至休风前水平。但事后来看,还有些不尽人意的地方,因而作出如下总结,为今后出现类似情况提供参考。
5.1 保温措施分析
5.1.1 风口密封工作
2013年1月,安全休风后,先用有水炮泥堵严全部风口,在炉顶点火完成后并确认风口无异常后,拆下风口吹管,采用泥-沙-泥的方式封堵风口。
2013年8月安全休风后,只用有水炮泥进行封堵,只到第二天发现料面下降较快,炉顶煤气火过旺时,才采用泥-沙-泥的方式重新封堵风口。
由休复风料线可以看出,两次休风风口密封效果相差较大,这也是影响复风后料动及渣铁排放顺利的重要因素。
因而,建议休风超过72h时,应考虑拆除吹管,采用泥-沙-泥的方式封堵风口。
5.1.2 冷却制度的调整分析
2013年1月10日上午休风时,高炉冷却水量4200 m3/h,进水温度41~43℃;11日,减水量至2900 m3/h;12日,减水量至2700 m3/h;13日,恢复水量至2900 m3/h;14日,减水至2700 m3/h,15日下午复风后,水量恢复至4200 m3/h。
2013年8月15日下午休风时,高炉冷却水量4350 m3/h,进水温39~40℃;16日,水量减至2750m3/h;17日减水量至2450 m3/h,19日减水量至2000 m3/h ,并调整进水温为43~45℃。直到8月21日复风后,水量恢复到4000 m3/h。
由于新区高炉为联合软水密闭循环冷却模式,这就很容易使得休风后炉缸冷却强度偏大,从而造成炉缸热量损失较大。
两次休风前后炉底炭砖与陶瓷杯垫间中心温度变化见表7。
表7 两次休风前后炉底炭砖与陶瓷杯垫间中心温度变化,℃
1月
|
1月7日
|
1月14日
|
1月17日
|
1月21日
|
|
662
|
649
|
616
|
660
|
||
8月
|
8月12日
|
8月21日
|
8月26日
|
9月2日
|
9月11日
|
685
|
619
|
610
|
563
|
684
|
由表7可以看出,2013年1月休风后用了半个月的时间炉缸温度恢复到原有水平,而2013年8月休风后用了一个月的时间炉缸温度恢复到原有水平。比较两次冷却制度的调整可以看出,8月休风后水量调整力度明显高于1月,但炉缸热量损失更大,综合分析主要影响因素应该为水温的控制。因而,建议再遇到相同情况时,应及时调整冷却水温度。
5.2 选择合适的加焦位置
由于8月份的休风时间大大超过计划时间(原计划为3d),因而休风焦在休风时到达的位置不够低,只到达炉身下部。而且,1月份的休风较为保守,高炉退至全焦负荷,而8月份的休风,负荷只退至3.5。8月份复风后,因为料动较差且风温过低,喷煤时间较滞后。这就造成渣铁排放困难,直到休风焦到达炉缸,炉况才得以恢复。
因而,建议在今后的长期休风中,可以考虑适当的降低加焦位置,用于改善料柱的透液性、透气性,并能及时补充炉缸的热量损失。
5.3 做好热风管路的保温工作
由于新区是单系统作业,因而休风期间热风炉均使用柴油烧炉,进行保温。从两次休风情况来看,热风炉本体各处温度均未出现较大波动,但复风时风温都很低。分析其原因应该为:热风管路热量损失较大,热风热量无法快速传递到高炉所致。
总体来看,1月复风风温要高于8月。因而,建议下次休风时仍采用拆下吹管、安装盲板的方式做好热风管路的保温工作,同时要密切注意倒流的控制。
5.4 负荷的选取
对于单系统作业的高炉来讲,不可控因素较多,因而建议长期休风还是应该退成全焦负荷。
5.5 做好出铁前的准备工作
复风前炉前的准备工作没有做到位,对8月份复风后炉况的恢复速度影响较大。类似这种超过5d的长期休风,出铁前还是应该做好以下工作:复风后立即打开铁口,使之喷吹煤气并点火,直到见到焦炭喷出后才堵上铁口,然后等待放铁时间的到来。同时,可以适度调小铁口角度,这样有利于加热炉缸和冷渣铁的顺利排出。
6 结语